关键词:
大坝混凝土
泊松效应
加卸荷徐变
细观尺度
数值计算
摘要:
在大坝混凝土温度应力场仿真计算和实测应力反馈分析时,徐变是一个不可忽略的重要因素。目前混凝土大坝工程上广泛采用的弹性徐变理论和方法隐含了弹性泊松比、徐变泊松比和有效徐变泊松比相等的假设。然而,由于徐变试验条件和应变测量方式等的差异,导致该假设存在争议。为了准确掌握大坝混凝土的真实应力状态,本文设计并开展统一试验条件下的大坝混凝土单轴压缩和常规三轴加、卸荷徐变试验,挖掘弹性泊松比、徐变泊松比和有效徐变泊松比的内在关系,进而基于试验实测徐变数据,开展细观尺度湿筛二级配大坝混凝土徐变数值计算反馈,探索混凝土中砂浆的弹性模量、弹性泊松比、徐变度和徐变泊松比的变化规律。主要研究内容如下:(1)大坝混凝土单轴和常规三轴加、卸荷徐变试验研究。结合水胶比0.5,粉煤灰掺量35%的大坝混凝土,设计并开展了统一试验条件下不同加载龄期的单轴压缩徐变试验(3d/14d/28d/60d)和常规三轴压缩徐变试验(14d/28d/60d),获得了相对完备的加、卸荷徐变试验曲线;接着引入Savitzky-Golay滤波器对徐变试验数据进行除噪处理,进而基于除噪处理后的徐变试验数据,研究单轴与常规三轴徐变试验各个阶段的应变变化规律。分析表明,①单轴应力状态下,相同加载龄期的纵、横向瞬时弹性应变恢复系数ξ和ξ大致相等,且随加载龄期的增大而增大,范围一般在0.7~0.9之间。常规三轴应力状态下,相同加载龄期的ξ和ξ同样基本相等,并且其值与加载龄期无明显关系,一般均在0.8左右;②统一试验条件下的徐变试验数据存在基本相同的噪声,而S-G滤波器在W=9和N=6的滤波器参数组合下,能够获得最优的除噪效果;③单轴应力状态下,纵、横向徐变应变ε和ε均随加载龄期的增大而减小,而纵、横向徐变恢复应变ε和ε则随加载龄期的增大而增大。常规三轴应力状态下,不同加载龄期的纵向徐变应变c-V基本相同,横向徐变应变ε略有减小,相对应的纵、横向徐变恢复应变ε和ε均相差较小。(2)大坝混凝土在不同龄期与应力状态下泊松比关系研究。基于除噪处理后的徐变试验全过程应变,对单轴压缩徐变试验和常规三轴徐变试验加、卸荷阶段的弹性泊松比,持荷阶段的徐变泊松比和有效徐变泊松比,以及卸荷后的徐变恢复泊松比进行了计算分析。结果表明,①单轴和常规三轴应力状态下,当考虑徐变(恢复)应变叠加弹性应变时,计算徐变泊松比和徐变恢复泊松比的效果更为理想。同时,对于常规三轴应力状态下的泊松比计算,采用Jordaan-Illston公式的效果更好;②单轴应力状态下,相同加载龄期的加、卸荷全过程泊松比存在v≥(v≈v)>vc+elU的大小关系,即徐变恢复泊松比v最大,弹性泊松比v、v与徐变泊松比v不相等。加、卸荷全过程的各种泊松比与加载龄期的相关性不强,范围一般在0.10~0.20之间;③常规三轴应力状态下,同一加载龄期的泊松比存在(v≈v)≥v>v的大小关系,弹性泊松比v(el)、v与徐变泊松比v同样不相等。不同加载龄期下,加、卸荷全过程中的各种泊松比均在0.25~0.30之间,并大于单轴应力状态下相应的各种泊松比;④常规三轴应力状态下,各个方向上的有效徐变泊松比v和有效徐变恢复泊松比v的差异均较大,这表明多轴应力状态下各个方向上的徐变(恢复)应变并不完全独立。同时,相同加载龄期下的有效徐变泊松比v与徐变泊松比v、弹性泊松比v和v之间同样存在较大差异。(3)大坝混凝土细观尺度下徐变数值计算反馈。将混凝土视为由骨料、砂浆以及二者之间的界面过渡层组成的三相复合材料,建立了混凝土细观尺度下的徐变有限元模型。首先基于单轴压缩徐变试验加荷阶段的实测应变,优化反演了骨料的弹性模量和泊松比以及砂浆的弹性模量表达式和弹性泊松比,接着基于持荷阶段的混凝土实测徐变度反馈了砂浆徐变度表达式和徐变泊松比。结果表明,①砂浆具有与混凝土相似的力学特性,引入大坝混凝土中常用的组合指数式和八参数徐变度模型分别来描述砂浆的弹性模量和徐变度变化是合理且有效的;②基于实测应变反演获得的骨料、砂浆弹性泊松比在0.13~0.20之间,砂浆徐变泊松比约为0.125。并且,混凝土中砂浆的徐变度一般是混凝土实测徐变度的2.5倍;③骨料和砂浆的参数反演结果表明,进行混凝土细观尺度数值计算时,有必要基于试验实测值反演给出各组成部分的力学参数。对于砂浆的徐变度参数,采用优化反演和优化辨识相结合的方法能够更加高效的获得。