关键词： 热处理   增材制造   原位热处理   高熵合金   力学性能  

摘要： AlxCoCrFeNi系高熵合金因其优异物理化学性能,使其成为研究最早、最广泛的一类高熵合金。作为结构合金,强韧性的平衡是重点。但由于高熵效应,合金通常具有简单的相结构,强韧性难以达到平衡:单相FCC合金通常强度低塑性高,单相BCC合金则相反。为此,双相FCC+BCC合金的研究成为平衡合金强韧性的研究热点。本文旨在采用激光增材制造快速制备具有高强高韧性能的AlxCoCrFeNi系高熵合金。通过元素调控、工艺调控和后处理强化等方式,调控合金相比例、晶粒尺寸及形态,研究合金的组织性能变化以及合适的强化方式,实现高熵合金的强韧性平衡并探索其强化机制。具体研究内容及结果如下:（1）对合金元素成分进行调控,发现随着Al含量升高,合金相成分由FCC（x=0～0.3）变为FCC+BCC（x=0.6～0.9）,最后转变为BCC（x=1.0）,合金的硬度和强度随之提升,塑性下降。组织发生柱状晶-枝晶-等轴晶-等轴枝晶的变化。x=0,0.3,0.6三种合金的拉伸性能显示,Al0.6CoCrFeNi高熵合金因其合适的双相占比,从而实现合金强韧化的结合,具有900Mpa的拉伸强度和25%的延展率。（2）通过改变扫描时间和输入功率,发现激光增材制造技术特有的原位热处理过程会引起组织由树枝晶向柱状晶演变。条件为500s以上的循环加热时间和630℃左右的循环高温。在此环境下,晶界聚集、晶粒长大。组织变化后,合金的性能由609MPa的屈服强度和23.71%延展率（树枝晶）变为500MPa屈服强度和25.35%的延展率（柱状晶）。FCC相的增加和晶粒的粗化是DED-Al0.6CoCrFeNi合金塑性提高而强度降低的主要原因。（3）对两种组织进行700℃、900℃、1000℃/4h热处理,发现随着温度的升高,两种合金组织的强度先升高后下降,塑性的变化则相反。主要区别在于700℃热处理后,树枝晶内析出硬脆相σ,延伸率下降至9.5%,屈服强度提高至690MPa。而柱状晶的屈服强度提高至815MPa,延伸率保持在22.08%,其强韧化机理在于位错切割析出的纳米B2相提高合金的强度,σ相的缺席和大体积占比的FCC保持合金塑性。原位热处理+700℃/4h的双热处理方式能够有效提高合金的强韧性。

关键词： 金属材料   高熵合金   强韧化   双相组织   魏氏体板条  

摘要： 使用热力学软件设计了一种新型双相高熵合金(FeCoNiTi),利用真空电弧熔炼和热处理制备出FeCoNiTi高熵合金块体材料。表征结果表明,FeCoNiTi高熵合金由层状结构的Laves相和魏氏体板条FCC相组成。在室温下FeCoNiTi高熵合金具有良好的综合力学性能(抗压强度sb=2.08 GPa,压缩应变e=20.3%)。高强度来自"硬"Laves相(层状结构)的强化,而"软"FCC相(魏氏体板条)中的位错滑移和变形孪晶提供塑性。

关键词： 高熵合金   多尺度计算   强韧化机制   变形行为  

摘要： 高熵合金因其优异的性能受到广泛关注,如高强度、高硬度、高韧性、高耐磨、高耐辐照、高耐腐蚀、高电阻、高耐热等,有望应用于核能、航天航空等重要领域和重大装备.高熵合金制备、组织结构以及性能表征等方面开展的实验研究表明其独特的性质依赖于高熵合金高熵效应、晶格畸变和扩散迟滞.在微观尺度以及宏观尺度,理论模型和数值模拟为研究高熵合金微观机理和力学特性提供了一种方法.建立从高熵合金的微观结构与变形机理到宏观独特力学性能的联系是一个多尺度的科学问题.最近,基于实验观察结果,采用多尺度的理论与模拟方法(第一性原理、分子动力学、离散位错动力学、晶体塑性有限元、微结构依赖的理论模型),研究了高熵合金层错能、弹性模量、扩散系数以及相稳定性,揭示了高熵合金变形与强韧化机制.论文综述多尺度计算在高熵合金力学性能和变形行为方面的研究进展,并对高熵合金在原位变形实验、高通量技术以及机器学习方面的研究进行简要展望.

关键词： 高熵合金   力学性能   强韧化   固溶强化   位错强化   细晶强化   第二相强化   表面强化   热机械处理   渗碳   渗氮   镀膜  

摘要： 高熵合金拥有优异的力学性能,包括高强度、高硬度、良好的耐蚀性和耐磨性等,作为结构材料应用极具潜力。对高熵合金力学性能优化的研究尽管仍处于探索阶段,但已经引起了广泛关注并取得了一些成果。传统上合金的强化机制可分为固溶强化、位错强化、细晶强化和第二相强化。考虑到高熵合金倾向于形成固溶体,固溶强化是一种行之有效的强化机制。可通过加入其中一种主元或者与主元半径差不多的元素形成置换固溶体(通常是过渡金属元素);也可以加入小半径元素如C、N、B等形成间隙固溶体。热机械处理是金属材料常见的预处理工艺,通过轧制等压力加工手段和再结晶退火能够很明显地提高位错密度以及细化晶粒尺寸,从而实现高熵合金的强韧化。第二相强化是近年来比较流行的强化方式。热力学分析可以有效帮助确定退火温度以获得第二相颗粒,甚至控制第二相的尺寸和形貌。位错与第二相颗粒以切过机制或绕过机制发生交互作用,从而提高合金的力学性能。除通过改变内部组织来提升性能外,通过表面处理也可实现强韧化。对塑性较好的高熵合金进行渗碳、渗氮和镀膜等处理通常可以获得表硬内韧的组织结构。渗碳渗氮对表层的硬化源于间隙固溶和第二相析出,镀膜的优化效果则源于膜与基体的紧密结合,可以同时表现出两者的性能优势。本文主要从内在强化机理的角度出发,论述了添加组元、热处理工艺等对高熵合金的强韧化效果。此外,还介绍了几种典型的表面处理对高熵合金强韧化的影响。

关键词： 高熵合金   强韧化   合金元素   成分设计   热机械加工  

摘要： 高熵合金因为其许多传统合金所不具备的结构和性能特性,展现出了开发成为新一代结构材料的巨大潜力。但目前仍有许多关键问题亟待解决。例如,在高温结构应用方向,体心立方(BCC)高熵合金具有出色的高温流变抗力,但其成本高、抗氧化及耐腐蚀能力差等因素制约了其实际应用;面心立方(FCC)高熵合金韧、塑性优异,然而其屈服强度极低,同时高温软化效应明显。本课题旨在通过合金化成分设计,进一步调节、优化FCC类型高熵合金的组织结构,分析热机械加工手段的强韧化机理,从而获得高熵合金更优异的强度-塑性匹配。本课题在前人成分设计的基础上,选择具有单一FCC相结构的CoFeNiVMo高熵合金作为基体成分。通过添加不同的合金化元素进行组织调控,筛选综合性能较好的合金成分进行热机械加工等进一步研究。通过添加Ti、Nb、Zr为代表的大原子半径置换型合金化元素,我们发现,(CoFeNiVMo)Ti系列合金微观组织由单相FCC结构(=0,2)转变为FCC结构固溶体+FeTi型金属间化合物组织(2<≤10)。而Nb/Zr元素的加入均使得合金微观组织由单相FCC固溶体转变为亚共晶组织(≤8)再转变为完全共晶组织(=9)最后转变为过共晶组织。但生成的共晶组织中Laves相结构有所差别,完全共晶成分所需合金元素含量基本一致。其中,Nb合金化的高熵合金具有更好的综合力学性能,共晶和近共晶成分层片状组织致密,实现第二相强化、固溶强化和界面强化的有效结合。抗压强度和屈服强度较高,亚共晶成分合金均具有较高的延性。在物理性能方面,Nb的添加降低了合金的腐蚀电位,显著提高了合金的钝化能力。此外共晶高熵合金具有较好的高温相稳定性。通过添加C、B为代表的小原子半径间隙型合金化元素,我们发现,(CoFeNiVMo)C(=0～10)系合金的微观组织由单相FCC结构转变为(FCC基体+VC碳化物纤维)共晶组织(2<≤6),再转变为(FCC基体+粗大VC+针状MoC)组织。随着C元素的添加,合金的屈服强度明显提升,塑性保持较好。其中x=6和8时该高熵合金的屈服强度和硬度可达到900MPa和270HV,综合力学性能优良。而(CoFeNiVMo)B(=0,2,4)系合金组织由FCC基体和硼化物析出构成。其中,x=2时析出物呈现致密的调幅形态,板条界面生长弯曲;x=4时析出物则分离断裂逐渐转变为颗粒状,同时尺寸发生细化。随着B元素的添加合金的压缩屈服强度逐渐增大,但强度提升并不明显。最后,本研究选取(CoFeNiVMo)Ti成分高熵合金(称为Ti2合金)进行均匀化、大变形轧制及不同温度退火等热机械加工,发现,均匀化处理后的Ti2合金与基体高熵合金(称为Ti0合金)在结构上均为单一FCC固溶体相。在化学上,Ti2合金的Ti、Mo元素分布更均匀,消除了由于熔点差异造成的枝晶和枝晶间的成分起伏。均匀化处理导致了Ti0及Ti2合金的抗拉强度下降、塑性提升,其中,Ti2的断裂塑性超过80%。而600℃～700℃的退火处理使Ti2合金发生部分再结晶,并在变形严重的区域首先生成等轴超细晶粒组织;800℃以上的退火处理则实现了其完全再结晶。随着退火温度的升高,退火后的合金呈现了晶粒尺寸变大、强度下降、塑性提升的趋势。

关键词： 高熵合金   氮合金化   搅拌摩擦加工   冷轧   退火   组织   力学性能  

摘要： 目前,被广泛研究的面心立方结构CoCrFeMnNi高熵合金虽然具有良好的塑性和优异的低温断裂性能,但其室温强度较低,从而极大地限制了其作为结构材料的应用。为此,本文以等原子比和非等原子比两种CoCrFeMnNi高熵合金为研究对象,采用氮合金化、搅拌摩擦加工(FSP)、冷轧及退火处理等方法进行固溶强化和细晶强化,研究高熵合金在不同加工条件下的组织演变规律、强韧化机制和探寻提高此类高熵合金强塑性的技术途径。通过对比研究FSP非等原子比CoCrFeMnNi高熵合金组织和力学性能发现:FSP使合金晶粒显著细化,其中加工区的平均晶粒尺寸为2.94μm,不连续动态再结晶是FSP过程中晶粒细化的主要机制。由于再结晶沿剪切变形晶粒附近形核,因此加工区再结晶组织仍保留形变剪切织构G({001}<110>)。FSP可以显著提高非等原子比CoCrFeMnNi高熵合金显微硬度和拉伸性能,其中显微硬度为201 HV、屈服强度为336 MPa、抗拉强度为615 MPa和均匀延伸率为21.89%。通过对比研究氮合金化铸态和均匀态等原子比CoCrFeMnNi高熵合金组织和力学性能发现:氮合金化和未氮合金化的铸态高熵合金均存在明显的枝晶偏析,其中Fe、Co和Cr在枝晶内富集,而Mn和Ni在枝晶间富集。此外,氮合金化铸态高熵合金枝晶间区域还存在明显的氮原子富集。经均匀化处理后,所有元素都趋于均匀分布。由于氮原子的固溶强化效应,氮合金化显著提高铸态和均匀态CoCrFeMnNi高熵合金的力学性能。通过对比研究氮合金化冷轧和后续退火处理等原子比CoCrFeMnNi高熵合金组织和力学性能发现:未氮合金化高熵合金在冷轧过程中的组织特征以形变孪晶和剪切带为主,而氮合金化高熵合金表现出均匀分布的显微带特征。此外,冷轧态未氮合金化高熵合金的主要织构分量是G型和B型织构,而冷轧态氮合金化高熵合金的主要织构分量是G/B型织构。这可能是因为氮合金化增加了CoCrFeMnNi高熵合金的层错能,从而促进了冷轧过程中位错的滑移。在773-873 K退火时,未氮合金化高熵合金的形变孪晶发生部分湮没,而氮合金化高熵合金表现出较高的显微结构稳定性。随着退火温度的升高,未氮合金化和氮合金化高熵合金都发生了再结晶。氮原子的拖曳作用促进了退火过程中氮合金化高熵合金的晶粒细化。同时,在再结晶区域形成大量的CrN沉淀相。与冷轧态相比,在773-873 K退火氮合金化高熵合金的显微硬度和抗拉强度呈反常增加。这可归因于高密度位错区域中氮原子偏聚对位错运动的拖曳效应。在973 K退火后的氮合金化高熵合金表现出最佳的拉伸强度和延性组合,其中屈服强度、抗拉强度和延伸率分别达到872 MPa、1025 MPa和9.57%。这可用氮合金化引起的氮固溶强化、沉淀强化和细晶强化多种机制进行解释。通过对比研究FSP氮合金化等原子比CoCrFeMnNi高熵合金组织及力学性能发现:FSP可显著消除铸态枝晶结构,从而使成分均匀化。由于氮合金化提高了FSP中的动态再结晶形核率并延缓晶粒长大,导致加工区的晶粒比未氮合金化加工区晶粒显著细化。FSP氮合金化高熵合金的显微硬度和拉伸强度大幅度提升主要归因于氮固溶强化和细晶强化的共同作用,其中显微硬度、屈服强度,抗拉强度和均匀延伸率分别提升42%、19%、20%和15%。

关键词： 高熵合金   第二相强化   强化机制   力学性能   共格析出  

摘要： 高熵合金是由多种元素以等原子比或近等原子比合金化所形成的一类新型金属材料。不同于传统的以一元或二元为主的合金设计思想,高熵合金颠覆性的合金设计理念使得其具有独特的原子结构特征,因而呈现出许多优异的力学、物理及化学性能。但其力学性能还有需继续提高之处,FCC结构的高熵合金通常塑性较好但强度偏低,而BCC结构的高熵合金强度较高但塑性较小。第二相强韧化已经被应用在高熵合金中以改善其强韧性,目前已经开发了大量高性能第二相强韧化高熵合金。然而,由于高熵合金独特的结构和性能特点,其强韧化行为特点和机制与传统合金并不完全相同。从高熵合金第二相强韧化的研究现状出发,简要介绍了高熵合金中的第二相种类及其强韧化机理,并对高熵合金第二相强韧化的研究进行了简单的展望。

关键词： 高熵合金   相稳定性   细晶强化   固溶强化   沉淀强化   热机械处理  

摘要： 高熵合金摒弃了以单一元素为基体的合金设计理念,是一种以多种主要元素为特点、具有优异力学性能和功能特性的新型金属结构材料。相稳定性和强韧化是发展高强高韧高熵合金面临的首要基础科学问题。当前对高熵合金相稳定性的理解主要集中于多主元固溶体的相选择规律,而单相高熵合金的热力学稳定性尚不明确。针对高熵合金强韧化的研究也多局限于复制传统合金的强韧化手段,对高熵合金本身强韧化机制的理解仍有待深入。本文以Ni-Co-Cr-Fe基高熵合金为对象,采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、三维原子探针、X射线衍射及力学性能测试等方法,系统研究了面心立方结构(FCC)单相高熵合金的相稳定性,评价了高熵合金的细晶强化、固溶强化和沉淀强化效果,阐明了不同强化手段的内在机制,并综合不同强化机制研发了新型高强高韧的高熵合金。具体的研究内容和主要结论如下:(1)结合实验验证与计算相图模拟,分别评价了混合熵、热力学温度及混合焓对Ni-Co-Cr-Fe基高熵合金相稳定性的影响。结果表明,Ni-Co-Cr-Fe系单相高熵合金存在由3个成分自由度决定的单相区间;温度对合金相稳定性有至关重要的影响,当温度从900C下降至750C时,Ni Co Cr Fe高熵合金固溶体相由稳态变为亚稳态;混合焓的轻微变化将导致Ni Co Cr Fe高熵合金中有多种金属间化合物析出。综合分析表明,不同相吉布斯自由能的竞争作用是决定高熵合金相稳定性的关键因素。(2)揭示了NiCo Cr Fe单相高熵合金的细晶强化机制。NiCo Cr Fe高熵合金的屈服强度与晶粒尺寸的平方根倒数成正比,得到了其霍尔-佩奇系数K=412MPa·μm。随着晶粒尺寸的减小,NiCo Cr Fe高熵合金的塑性先增加后减小。晶粒尺寸通过影响合金变形时位错运动模式及位错结构的演化而影响高熵合金的加工硬化行为和塑性。(3)明确了NiCo Cr Fe单相高熵合金的固溶强化机制。一定晶粒尺寸下,固溶元素的添加不仅提高了NiCo Cr Fe高熵合金的强度,同时也增加了合金的塑性。采用稀溶液固溶强化模型分析了高熵合金的固溶强化效应,结果表明高熵合金中固溶强化效果优于传统稀溶液合金,这主要是因为高熵合金的多种主要元素导致短程有序结构的存在。固溶元素的加入通过改变晶格摩擦应力、调整合金层错能及促进短程有序结构的形成等方式提高了高熵合金的加工硬化能力,最终在提高合金强度的同时也提高合金的塑性。(4)提出了基于价电子浓度的高熵合金沉淀相设计准则。以高熵合金的整体价电子浓度为标准,当其值大于8.4且固溶元素主要为VB族元素时,合金容易析出γ"相;当其值介于8.4和8之间且主要固溶元素为Ti和Al时,合金倾向于析出γ′相。基于上述准则设计了性能优异的γ′强化型NiCo Cr Fe TiAl高熵合金和γ"相强化型NiCo Cr Fe Nb高熵合金。(5)探索了不同沉淀相的强化机制。γ′相以有序强化机制为主导。Ti/Al比是调控高熵合金中γ′相析出行为及强化效果的关键因素。在Ti、Al总摩尔含量不变时,Ti/Al比越高,γ′相的体积分数越大,界面错配度越大,反相畴界能越高,γ′相的强化效果越好,合金的强度越高。γ"相的强化机制以有序强化和共格强化共同主导。相同体积分数的γ"相具有比γ′相更好的强化效果,其原因在于γ"相具有更大的晶格错配度和更高的反相畴界能。(6)通过调控“冷轧-再结晶-沉淀析出”三者的动力学关系获得了多相多层级结构,评估了多相多层级结构高熵合金的力学性能。多相多层级结构良好地结合了细晶强化、固溶强化、沉淀强化、应变强化以及梯度结构强化等机制,获得了良好的综合力学性能。NiCo Cr Fe TiAl高熵合金经冷轧70%后再800C热处理30～60 min后,获得屈服强度高于1.2 GPa,拉伸强度1.5 GPa和拉伸塑性高于15%的优异综合力学性能。

关键词： 高熵合金   强韧化   变形行为与机理  

摘要： 高熵合金是近年来涌现出的一种新型金属材料。不同于传统合金设计以1种或2种元素为主添加其它合金元素为辅的方案,高熵合金由多种元素以等原子比或近等原子比的成分组成,具有独特的原子结构特征,因而呈现出诸多不同于传统合金的独特性能。自高熵合金被首次报道以来,目前已经研发出了一系列的高熵合金体系,在物理、化学、热力学性能方面显示出独有的优势,尤其在力学行为方面显示出高强、高硬、耐磨、耐蚀、抗高温软化等优异的性能,在国际学术界引起了广泛的关注和研究兴趣,已经成为新的研究热点。本文从高熵合金变形机理研究存在的挑战出发,主要综述了高熵合金的力学性能和变形行为特点,已经提出的强韧化方案及相关机理,并对未来高熵合金变形行为的研究进行了简单展望。

关键词： 中熵合金   高熵合金   加工硬化   塑性变形   拉伸性能   冲击韧性   微结构  

摘要： 金属结构材料的强度高则塑性、韧性低，反之亦然。高强度纳米结构金属材料具有低拉伸塑性的瓶颈。最近，提出了异构(Heterogeneous grain structure，HGS)的微观构筑设计概念，典型的HGS包括非均匀层片结构、晶粒尺寸多级构筑结构和晶粒尺寸呈梯度分布的结构等。HGS内部的相邻区域间具有显著的力学响应差异、包括强度、塑性、加工硬化等，因而在拉伸变形时，相邻区域间的界面处就会形成应变梯度和背应力导致的加工硬化，在拉伸变形时弥补林位错硬化的不足，特别在高强度水平下，可以获得强度与韧/塑性的良好协调。中熵与高熵合金(Medium-and High-Entropy Alloy,MEA/HEA)是近期发展起来的一种新型结构材料体系，在低屈服强度范围(＜500MPa)克服了强度与韧性之间传统此消彼长的关系。本文尝试在单相面心立方(FCC)结构的五元FeCoCrNiMn HEA与三元FeCoNi MEA中，分别制备出不同类型的HGS，研究其高强度下的拉伸力学响应和夏比冲击韧性，并阐明塑性变形和加工硬化的微观机理。　　本文主要包括两部分研究结果。首先，针对FeCoCrNiMn HEA，其化学成分组成为:Fe20.15Co20.07Cr19.91Ni19.23Mn19.36(Wt.％)。利用大应变冷轧及不同温度的部分再结晶退火，获得非均匀层片状的HGS，研究了拉伸性能、塑性变形行为及微结构的影响机理。其次，针对FeCoNi MEA，大晶粒化学成分组成为:Fe35.35Co33.08Ni30.98(Wt.％);中等晶粒化学成分组成为:Fe36.37Co32.74Ni30.41(Wt.％);小晶粒化学成分组成为:Fe34.40Co32.39Ni32.53(Wt.％)。通过热锻及高温再结晶退火得到了三种晶粒尺寸多级构筑结构的HGS，在77K至373K范围内进行了夏比冲击韧性测试，研究并分析了冲击韧性(AK)。得出的主要结果如下:　　(1)针对FeCoCrNiMn HEA，通过冷轧并控制随后的部分再结晶退火工艺，获得了不同非均匀层片的HGS。进行了准静态室温拉伸测试，并选取典型HGS，进行了加卸载测试，应力松弛测试，以及三维数字图像相关法(Digital image correla-tion，DIC)全场应变演化测试。首先，在准静态拉伸变形时，发现HGS屈服后产生瞬态硬化现象。其次，在加卸载变形过程中，观察到HGS的背应力呈现出两段上升的演化特点;相应地，背应力加工硬化率从下降转为升高，即出现了反转现象(up-turn)。进而，在一定范围内，已发生再结晶层片的比例越大，则拉伸时产生的背应力越小，而背应力硬化能力越强。第三，在应力松弛测试过程中，发现HGS中由于背应力的作用，相对位错密度表现为下降、上升、然后再次下降和上升、直至达到饱和的特点。最后，在DIC全场应变测试中，发现HGS塑性开始阶段出现应变局部化特征，HGS表现出抑制应变局部化的特点，阻止提前的颈缩断裂，且随着再结晶引入量在一定范围内增大，力学不相容界面密度也相应增加，背应力硬化能力增加，材料性能得到提高。　　(2)利用XRD，DSC，SEM，EBSD和TEM等微观结构表征技术，针对典型的非均匀层片的HGS，观察并研究了FeCoCrNiMn HEA样品拉伸前后的微结构演化。首先，XRD衍射谱表明HGS拉伸前后均为单相的FCC晶体结构。DSC测试表明，大应变冷轧后HGS的回复温度为554℃，再结晶温度为757℃，据此调控了HGS的部分再结晶工艺和力学性能。EBSD微结构观察表明，HGS随退火温度的升高，硬的超细晶层片仅发生了回复;软层片结构则发生再结晶过程，晶粒内部位错湮灭。HGS内部由于软硬层片的交替分布，变形产生载荷的再分配，再结晶软层片承受更大的变形，变形的不协调又在软硬层片界面处产生背应力引起背应力硬化，从而强度与塑性匹配最优。其中600℃再结晶时，小晶粒相比硬基体在变形期间发生显著的协调变形。利用TEM进一步观察了晶粒内部位错的演化过程，相比拉伸变形之前的低位错密度，拉伸后再结晶晶粒内部的位错密度显著提高，并塞积、缠结于晶界附近;同时，位错的主要组态是位错胞状。还利用SEM观察了拉伸断口形貌，HGS主要表现为韧性断裂特征，出现大量尺寸不等的韧窝，观察到少量的解离面。　　(3)在FeCoNi中熵合金中，基于变形加工与退火工艺控制，分别获得大晶粒(平均晶粒尺寸(-d)=1968μm)、中等晶粒((-d)=226μm)和小晶粒((-d)=107μm)三类微观组织结构。随拉伸温度(77-373K)降低，三类晶粒尺寸微结构样品的屈服强度、抗拉强度和均匀拉伸塑性均提高;同时，晶粒尺寸越小，相同温度下的强度越高。有趣的是，随着测试温度(77-373K)的降低，V-型缺口夏比冲击韧性